一般情况下膜片联轴器应按机组的实际传递功率和实际工作转速来确定传递扭矩选用膜片联轴器，这样选出的膜片联轴器不仅能满足传扭要求，而且结构轻巧，对机组的附加力和弯矩也小。有些用户为了追求保险，选择联轴器时层层加码，这样选用的联轴器往往过于笨重，使用效果不好。联轴器在工作时受稳态载荷CAL口扭矩、轴向不对中等环口交变载荷CAL口交变扭矩、角向和径向不对中等）的复合作用。联轴器厂家在产品设计时通常会留有相应疲劳稳定系数卿阵与咆的比值天关键受力元件的复合应力点一般落在修正的古德曼曲线伍似恒寿命曲线）的左下方，使疲劳稳定系数大于1。
当膜片联轴器旋转时，其角向偏移将产生交变应力，每旋转一周循环交变一次。膜片动应力将导致膜片和螺栓的疲劳破坏，因而准确地计算动静复合应力，是预测膜片联轴器寿命、膜片式联轴器工作的关键。已有的相关 多限于分析膜片在单独承受某一种载荷时的应力分布情况，而对于膜片实际承受复杂载荷时的动静复合应力较少涉及。然而膜片联轴器的上述 方法有两点需要改进：
1、一般说来，静态组合应力的分布和角向弯曲应力的分布是不同的。两种情况下较大应力点分布的区域严格说来并不重合。
2、旋转除了产生离心力，还会产生惯性力。将较大角向偏移产生的应力作为交变应力幅实际上是忽略了惯性力的影响。
相邻两螺栓孔之间的膜片段可等效为悬臂梁，并利用材料力学的方法推导出连杆型膜片联轴器在单独承受转矩、离心载荷、轴向偏移以及角向偏移时膜片内部应力的计算公式，同时提出了一种计算膜片扭转刚度的方法，是运用经验公式来分析膜片应力和刚度的典型方法，但是其较大的不足是无法考虑螺栓孔周围区域应力集中效应的影响，导致计算应力与实际应力有较大的差距。膜片作为膜片联轴器的关键弹性元件，工作时承受的主要负荷。
比较典型的运用有限元法和薄板弯曲理论对膜片应力和疲劳寿命开展的 。其共同点是起先分析膜片在各种单独工况下的应力，将3种静态应力（轴向弯曲应力、膜片应力、离心应力）的组合应力作为膜片的平均应力，将旋转时角向偏移引起的应力作为交变应力幅，应用静力学分析分别求得平均应力和交变应力幅，然后基于此结果进行疲劳分析。
在实际应用当中，膜片联轴器是一种以金属挠性元件来传递转矩而无需润滑的传动装置，广泛应用于舰船、航空、石油化工、机械制造等。其挠性元件是由相应数量的薄金属膜片0.2mm~0.6mm叠合而成的膜片组。工作时转矩从主动法兰盘输入，经过沿圆周间隔布置的主动传扭 螺栓将转矩传输至金属膜片，再由膜片通过从动 螺栓传至从动法兰盘输出。它通过合金膜片组产生弹性变形来实现联轴器的挠性传动，利用膜片的柔性来吸收输入输出轴间的相对位移，从而补偿传动轴系各个连接部分由于各种因素引起的残余中。
膜片联轴器选型时厂家会根据不同工况下扭矩波动的剧烈程度乘以一个合理的工况系数汉称“服务系数”天实际工作点会进一步远离古德曼曲线。选用不同工况系数时实际复合应力点位置。根据膜片联轴器工况系数应不小于1.5，确有需要时位口轴系匹配需要天供需双方可以协商降低工况系数，但不得低于1.2。
我们针对这两点展开 ，以工程应用中常见的束腰型弹性膜片联轴器为例，利用有限元软件ANSYS建模，将瞬态动力学分析方法引入膜片联轴器的应力分析。瞬态动力学方法是用于确定承受任意随时间变化载荷的结构的动力学响应的一种方法，可分析确定结构在静载荷、瞬态载荷和简谐载荷的任意组合作用下随时间变化的位移、应变、应力及力。
膜片联轴器能够补偿的不对中形式包括如下3种基本类型：角向（两轴 线成相应角度交于两轴端之间的中点）、横向（两轴 线平行偏移）和轴向（两轴轴向间隙过大）。旋转轴系运行时出现的实际偏移往往是以上任意2种不对中的组合或者同时兼有3种不对中形式，因此膜片联轴器实际工作时的载荷及变形比较复杂。
